如何分析路灯车辅助制动系统各部件的静力学性能???  肇庆端州出租路灯车, 肇庆端州租赁路灯车, 肇庆端州路灯车  因为模型的造型比较简单，所以网格的划分采用自动划分的方法，相关性为85，节点数量为9767，单元数为4578。因为路灯车辅助制动系统工作时，吸盘紧贴地面，会受到斜拉臂的拉力作用，为保证斜拉臂的工作可靠性，分析时考虑的拉力为辅助制动力的最大值845N。在吸盘的大部分的等效应力较小，而吸盘的后部分承受着较大的主要应力，最大应力的大小为698.72MPa。从等效的应变图中可以知道，承受最大应力处的应变为3.494mm，而吸盘的总厚度仅为10mm，所以吸盘的应变量相对于吸盘的厚度较大。在吸盘产生应变后会与地面形成一定的缝隙，影响吸盘与地面之间的密封性，从而影响路灯车辅助制动系统的工作效果。结合吸盘实际承载载荷的情况分析，在吸盘后部分产生较大变形的原因是，吸盘的四周是通过三角铁固定，中间为保证平整，能让吸盘平整的镶嵌在吸盘内，吸盘的中间采用较薄的钢板固定，不能承受较大的拉力。因此，此结构的吸盘结构设计不合理，不能满足工作要求，需要对吸盘的结构进行优化处理。根据吸盘的应力图和应变图中最大应力图和最大应变图产生的位置，分析产生的原因，未使吸盘能结构能够满足工作要求，提出相应的优化措施。因为吸盘主要承受斜拉臂的拉力，所以在吸盘的上部分焊接对称的三个方筋。为提高吸盘的稳定性，将三个方筋呈三角形焊接，其中较长的方筋的焊接处即为吸盘承受斜拉臂拉力的受力处，使方筋承受斜拉臂的拉力，减小吸盘的承受力，提高吸盘的工作可靠性。为优化后的吸盘的应力、应变图。从应力图中可以看出吸盘的主要应力集中在方筋上，最大的应力值为174.56MPa。造成这种现象的原因是因为方筋的焊接位置是选在斜拉臂拉动吸盘处，使方筋承受斜拉臂的拉力，导致吸盘承受较小的拉力，从而减小吸盘的变形。45号钢的屈服强度为355MPa，吸盘的最大应力未超过45号钢的屈服强度，所以吸盘能够满足工作要求。从吸盘的应变图可知，最小的应变发生在吸盘的两旁，吸盘的最大应变为0.872mm，发生在斜拉臂与吸盘的连接处，即产生最大应力处，与原来的吸盘结构相比形变量有很大的降低，说明优化后的吸盘结构有良好的抗变形的能力。

      斜拉臂的静力学性能分析,  已将斜拉臂的模型建好，将斜拉臂的模型从CATIA软件中导入到软件ANSYSWorkbench中，在上节中已介绍结构的材料属性，在Workbench中加载材料属性。斜拉臂由钢管焊成，网格的划分采用自动划分的方法，相关性为85，节点数量为9104，单元数为4614。在路灯车辅助制动系统工作时，吸盘与地面之间产生辅助制动力，在作用力和反作用力的作用下，斜拉臂受拉力作用，作用方向沿着斜拉臂的纵向方向，受拉力的大小为845N。在斜拉臂的交叉的焊点区域所受的应力较大，最大值为310.77MPa，而其他部分所受的应力较小。在斜拉臂的交叉的焊点产生较大应力的原因是因为斜拉臂的一端连接车架，一端连接在吸盘上，当路灯车辅助制动系统工作时，吸盘与地面之间产生与路灯车运动速度方向想反的辅助制动力，在辅助制动力的作用下，吸盘拉动斜拉臂，车架被固定，导致斜拉臂的力学性能传递需要通过斜拉臂发生形变，而在斜拉臂的交叉焊点处最容易发生变形，所以导致此处应力会最大。在斜拉臂其他连接部分的应力值均较小，大小没有超过103.59MPa。根据斜拉臂的材料属性可以知道，45号钢的最小屈服极限为355MPa，斜拉臂的最大应力值小于45号钢的屈服极限。斜拉臂发生变形时的最大位移值位于其交叉的焊点区域，最大应变量为1.553mm，斜拉臂其他位置的变形量较小，其位移基本没有超过0.517mm，说明斜拉臂结构具备良好的抗变形能力。

       主要分析路灯车辅助制动系统各结构的静力学性能，通过分析吸盘、斜拉臂以及路灯车辅助制动系统固定在路灯车上的车架的应力和应变的分布，可找出相对应的最大应力和变形位置，得到车架结构的评价参数。分析表明吸盘结构后部分区域的形变较大，不满足设计要求，需对吸盘进行优化。提出优化方案，对优化后的吸盘进行有限元分析，通过与原有的设计相比有良好的改进，能够满足工作要求。对斜拉臂、车架的分析表明，斜拉臂能够满足工作所需要的强度，并且在路灯车辅助制动系统工作时，不会对车架产生变形。

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